金屬硬密封固定球閥技術參數

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    1、概述
    COSMOSWORKS是*整合在SOLIDWORKS中的設計分析係統,它提供壓力、頻率、約束、熱量和優化分析等,為設計人員在SOLIDWORKS的環境下,提供了比較完整的分析手段。本文以固定球閥的閥座為重點研究對象,因為在閥座的工程設計過程中,閥座密封麵上總作用力及密封比壓的計算在實際設計中使用的是經驗或修正公式,利用現有手段,這兩種參數不易準確測出。通過應用COSMOSWORKS有限元分析軟件計算模擬工況下固定球閥的密封比壓,並與理論的計算公式進行對比,為閥門的設計提供了相對準確的參考。
    2、實體建模
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常用的硬化工藝主要有以下幾種：

（1）球體表麵堆焊硬質合金，
硬度可達30HRC以上，球體表麵堆焊硬質合金工藝複雜，生產效率低，且大麵積堆焊易使零件產生變形，目前對球體表麵硬化的工藝使用較少。

（2）球體表麵鍍硬鉻，
硬度可達40～55HRC，厚度0.07～0.10mm，鍍鉻層硬度高、耐磨、耐蝕並能保持表麵光亮，工藝相對簡單，成本較低。但硬鉻鍍層的硬度在溫度升高時會因其內應力的釋放而迅速降低，其工作溫度不能高於427℃。另外鍍鉻層結合力低，鍍層易發生脫落。

（3）球體表麵采用等離子氮化，
表麵硬度可達50～55HRC，氮化層厚度0.20～0.40mm，等離子氮化處理硬化工藝由於耐腐蝕性較差，不能在化工強腐蝕等領域使用。

（4）球體表麵超音速噴塗（HVOF）工藝，
硬度高可達60～70HRC，集合強度高，厚度0.3～0.4mm，超音速噴塗是球體表麵硬化主要工藝手段。在火力發電廠、石油化工係統、煤化工領域的高粘性流體；帶粉塵及固體顆粒狀的混合流體、強腐蝕的流體介質中大部分使用該硬化工藝。 超音速噴塗工藝是氧燃料燃燒產生高速氣流加速粉末粒子撞擊工件表麵，形成致密表麵塗層的一種工藝方法。在撞擊過程中，由於粒子的速度較快（500～750m/s）且粒子溫度較低（-3000℃），因此撞擊工件表麵後，可以獲得高結合強度、低空隙率、低氧化物含量的塗層。
        HVOF的特點是合金粉末粒子速度超過音速，甚至是音速的2～3倍，氣流速度是音速的4倍。 HVOF是一種新的加工工藝，噴塗厚度0.3～0.4mm，塗層與工件之間是機械結合，結合強度高（77MPa），塗層孔隙率低（＜1%）。該工藝對工件加熱溫度低（＜93℃），工件不變形，可進行冷噴塗。噴塗時，粉末粒子速度高（1370m/s），無熱影響區，工件的成分和組織無變化，塗層硬度高，可進行機加工。

（5）、噴焊是一種金屬材料表麵熱噴塗處理工藝。
它是通過熱源將粉末（金屬粉末、合金粉末、陶瓷粉末均可）加熱到熔融或達到高塑性狀態後，依靠氣流將其噴射，沉積到預先處理過的工件表麵上，形成一層與工件表麵（基材）結合牢固的塗（焊）層。 噴焊和堆焊硬化工藝中硬質合金與基體均具有熔融過程，硬質合金與基體集合處有熱融區，為*達到噴焊或堆焊硬質合金層性能，避免加工後焊接熱融區為金屬接觸麵，建議噴焊或堆焊硬質合金厚度需要大於3mm以上。

圖1球閥實體建模
 
    3、有限元分析
    3.1、密封機理
    固定球閥采用進口密封(圖2),此時球閥壓差(P-P1)>0(P、P1為閥前和中腔的流體壓力)。當壓差大到一定程度,即在密封副表麵造成一定的壓緊比壓時,此比壓將引起閥座彈塑性變形,填塞密封麵上的微觀不平度以阻止流體從密封副間通過。當壓差較小或閥座采用金屬材料製作時,依靠壓差不能達到*密封,此時必須另加一個密封外力,以加大壓緊比壓。根據工作壓力計算密封所需的必需比壓qb的經驗公式為qb=1.2PN=30MPa。為保證球閥密封可靠,在球體和閥座的接觸表麵上應有足夠的比壓,但不得超過密封副材料的許用比壓[q]。理論密封比壓q1為
 
圖2球閥密封原理
   q1=Q/S
    式中Q———球閥密封力,N

 
    P———公稱壓力,MPa
    S———閥座密封麵的麵積(S=7634),mm2
    d2———閥座支撐圈外徑(d2=290),mm
    D2———閥座的外徑(D2=270),mm
    D1———閥座的內徑(D1=256),mm
    代入各值,得出q1的值為40.17MPa。
    3.2、有限元計算
    由於密封比壓的計算過程僅與球體、閥座和閥座支承圈等零部件有關,所以對其有限元分析模型做了簡化(圖3),這樣不僅節約了計算機資源,而且提高了計算結果的準確性。通過模擬現實工況,需計算得出閥座支撐圈與左右體相接觸的麵上的壓力值Qs。

 
    式中Q1———預緊力在閥座支撐圈與左右閥體相接觸的麵上的壓力,MPa
    Q2———公稱壓力在閥座支撐圈與左右體相接觸的麵上的壓力,MPa
    S1———閥座支撐圈與左右閥體接觸麵的麵積(S1=21189.26,可在SOLIDWORKS中直接測得),mm2
    d1———閥座支撐圈的內徑(d1=239),mm
    代入各值,得Qs的值為23.01MPa。
    根據現實工況,在COSMOSWORKS中建立一個靜力學分析算例,並確定約束載荷條件(①固定球體與上閥杆和底蓋相接觸麵。②限定閥座和閥座支撐圈隻能在軸向上運動。③將Qs施加在閥座支撐圈與左右閥體相接觸的麵上,進行網格化。④確定球體和閥座支撐圈的材料為35號鋼,閥座的材料為奧氏體不鏽鋼,密封麵間無滑動(奧氏體不鏽鋼的許用比壓[q]值為150MPa),點擊運行,計算結果如圖3c所示。

(a)分析模型(b)模型網格化(c)模型計算結
圖3有限元分析 
    3.3、提取結果
    在閥座密封麵上等距獲取25個點(圖4),然後沿X方向依次探測這25個點的壓力值,再將探測數據導入Excel中進行分析(圖5),得到密封比壓在閥座密封麵上呈拋物線分布,其大值處於閥座的內徑處,為62.1MPa,小值處於閥座中部,其值為40.16MPa。結合閥門密封設計參數必須比壓qb(30MPa)和閥座材料的許用比壓[q](150MPa)。密封比壓的值處於qb和[q]之間,滿足了設計準則。

圖4在閥座上取點
 

依照上圖，99精品欧美一区二区蜜桃免费可以了解到：

1.閥門采用固定球閥，新穎浮動閥座結構形式，密封可靠。 
2.特種材質密封，耐高溫，耐磨損，壽命長。
3.上閥軸沒有防脫機構，可以在有介質壓力的情況下調整填料。 
4.閥座的優良結構，在閥座支撐麵內側加工一道特製耐磨封圈，當封圈嚴重時磨損時， 密封福與球體間形成暫時的金屬對金屬密封圈，閥門填料墊片均采用耐高溫石墨填料。保證閥門在高溫發生時無泄漏。

 圖5密封比壓在閥座密封麵上沿X方向的壓力分布
    4、結語
    由於在密封過程中,閥座與球體密封麵相對固定,不能運動,故在受到預緊力和流體壓力後,密封環的內徑軸向相對於中部變形裕量小,受到的擠壓力較大。密封環的徑向相對於中部變形裕量大,受到的擠壓力也相對較小。另外,雖然球體與閥座接觸,但由於毛細現象而有流體介質存在,當球體沿流向有相對運動時,球體與閥座更加緊密接觸,從密封麵邊緣到中部的流體介質越來越少,所以密封麵邊緣處在介質與球體的雙重作用下,受力略大於密封麵中部。因此,在密封麵上密封比壓呈拋物線分布。在邊緣環麵,由於受預緊力、介質施加力和金屬球體綜合作用,故產生有波動的變化曲線,尤其在密封麵外徑處影響更大。由於毛細現象的影響,取密封麵中部的密封比壓作為整個固定球閥的密封比壓是合理的。根據圖5取得密封麵中部的壓力值為40.16MPa,而理論計算的密封比壓值為40.17MPa。兩者之間的差值為0.01MPa,誤差<3%。可見用有限元計算得出的固定球閥的密封比壓的值是可信的。而且可以*反映出密封比壓在整個閥座上的分布情況,從而對整個閥門的設計提供了可靠的設計依據。本文相關的論文有：中國閥門產值遞增